Претрага
296 items
-
Analysis of the Influence of Burden Deviation from the Designed One on the Intensity of the Blast Vibration
Stefan Milanović, Lazar Kričak, Milanka Negovanović, Nikola Simić, Jovan Marković, Nikola Đokić (2023)This paper presents an analysis of the influence of burden deviation from the designed one on the intensity of blasting vibrations through the use of laboratory and field examinations. By definition, the burden represents the shortest distance from the axis of an explosive column charge to the free surface. It should be measured along the entire hole length, although, in practice, it is often measured only on the bench surface as the shortest distance from the axis of the ...Stefan Milanović, Lazar Kričak, Milanka Negovanović, Nikola Simić, Jovan Marković, Nikola Đokić. "Analysis of the Influence of Burden Deviation from the Designed One on the Intensity of the Blast Vibration" in Applied Sciences, MDPI AG (2023). https://doi.org/10.3390/app132312837
-
Optimizacija parametara reza rotornog bagera pri otkopavanju materijala sa povećanom čvrstoćom
Saša D. Bošković (2016-09-09)Otkopavanje materijala rotornim bagerom je veoma sloţen fiziĉko-mehaniĉki proces. Pokazatelji efektivnosti tog procesa zavise od velikog broja raznovrsnih ĉinilaca od kojih se posebno mogu istaći: fiziĉko-mehaniĉke karakteristike materijala koji se otkopava, reţim rada bagera i izbor tehnoloških parametara bloka, odreska i reza, geometrije vedrica i zuba itd. Poseban problem se javlja kod otkopavanja materijala povećane ĉvrstoće, što je ĉest sluĉaj na našim površinskim kopovima. Dimenzionisanje specifiĉne sile kopanja bagera prema manjim masama izuzetno ĉvrstog materijala je neracionalno i rešenje ...rotorni bager, parametri reza, otpor na kopanje, dinamika bagera, kapacitet, optimizacija, specifična potrošnja energije... 64], 70], 71] . Rastresiti materijal bez kohezije ne pruţa bitan otpor reznim elementima za dobijanje i materijal preko njih klizi u vedricu bagera (Slika 3.23.). Plastiĉni materijal, koji ima malu koheziju, pruţa mali otpor i u vidu neprekidne struške klizi u vedricu. Suvi vezani materijal ...
... vrednosti otpora na kopanje mogu da budu jedini razlog da se još u fazi izbora mehanizacije odustane od primene tehnoloških kompleksa kontinualnog dejstva i usvoji manje efektivna mehanizacija diskontinualnog dejstva. Poseban problem se javlja kada se na površinskim kopovima javljaju manje partije ...
... pojavljuju partije izuzetno ĉvrstog materijala sa povećanim otporom na kopanje kao što su na primer Površinski kop Gacko, površinski kop Filijala u Beoĉinu i dr. Svakako je neracionalno da se za relativno male mase materijala sa povećanim otporom na kopanje odustaje od kontinualnog sistema otkopavanja ...Saša D. Bošković. "Optimizacija parametara reza rotornog bagera pri otkopavanju materijala sa povećanom čvrstoćom" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2016-09-09)
-
Hidrodinamička analiza procesa starenja bunara sa horzontalnim drenovima na beogradskom izvorištu podzemnih voda
Đorđije M. Božović (2023)Predmet istraživanja doktorske disertacije su bunari sa horizontalnim drenovima beogradskog izvorišta podzemnih voda, drugog najvećeg izvorišta ovog tipa na svetu, čiji je režim rada opterećen procesima intenzivnog starenja prisutnog od samog početka formiranja izvorišta, početkom 1950‒ih godina. Istraživanja sprovedena u okviru izrade disertacije su imala za cilj definisanje nove metodologije izučavanja procesa mehaničkog i biohemijskog kolmiranja drenova izradom detaljnih 3D numeričkih hidrodinamičkih modela, upotrebom postojećih, dostupnih i široko rasprostranjenih računarskih programa. Istraživanja su realizovana simulacijom ostvarenog režima podzemnih voda ...modeliranje podzemnih voda, hidrauličke karakteristike drenova, koeficijent propusnosti drenova, prifilterska zona drena, hidraulički otpori na drenovima, kolmiranje drenova, ulazne brzine podzemnih voda, MODFLOW, CLN Package... h i punih cevi), čije poznavanje je potrebno u slučaju kvantifikovanja veličine hidrauličkih otpora unutar drena. Kako su unutrašnji otpori srazmerno mali po doprinosu ukupnoj veličini hidrauličkih otpora koji se vezuju za bunar sa horizontalnim drenovima, to znatno veći uticaj u hidrodinamičkoj analizi ...
... rski nivo opada, kao rezultat prisustva otpora na kretanje podzemnih voda kroz vodonosnu sredinu, otpora na drenovima i jačanja interferencije uticaja susednih drenova sa smanjenjem rastojanja među njima (što je vidljivo sa prikaza ekvipotencijalnih linija u planu kao rezultata modeliranja kretanja ...
... su kapaciteti većine horizontalnih bunara izvedenih za potrebe remedijacije izdani mali, zbog čega smatraju da su mali i gubici duž unutrašnjosti bunara. Iz ovog proizilazi da se u takvim slučajevima hidraulički otpori u bunaru mogu zanemariti. Istraživanje autora Bakker et al. (2005) ima izuzetan ...Đorđije M. Božović. Hidrodinamička analiza procesa starenja bunara sa horzontalnim drenovima na beogradskom izvorištu podzemnih voda, Beograd : [Đ. Božović], 2023
-
Ефикасност дистрибуције и коришћења природног гаса у домаћинствима
Dejan Brkić (2010-03-30)Природни гас ће се у будућности све више користити као енергент за подмиривање грејних потреба становништва у српским градовима. Стога је потребно изнаћи најповољнији начин употребе природног гаса. Природни гас се може користити за подмирење грејних потреба становништва на два дијаметрално супростављена начина, и то директно, тако што би се гас директно уводио у зграде путем дистрибутивног система за снабдевање гасом и затим сагоревао у гасном котлу којим је сваки стан опремљен (гасни дистрибутивни систем), или индиректно, тако што ...prirоdni gаs, distribuciја gаsа,grејаnjе, cеvоvоdi, cеvоvоdnе mrеžе,fаktоr trеnjа pri prоtоku fluidа,urbаnizаm... фактори отпора дати у тзв. Блазијусовом облику (12) праве линије у прилагођеном координатном систему log(1000·λ)=f(logRe); (Слика 7). B g ReA −⋅=λ (12) Бројни аутори препоручују Блазијусов облик једначине (12) за одређивање Дарсијевог хидрауличког отпора посебно ...
... а храпавост цеви За случај делимично турбулентног режима, у делу дијаграма где се грана линија која представља коефицијент хидрауличког отпора за глатке цеви и затим дели на више линија које одговарају различитим релативним храпавостима, Колбрук је предложио сажимање Прандтлове једначине ...
... Панхандлова једначина) се користи за цевоводе великог пречника, те је и логично да је вредност коефицијента хидрауличког отпора нешто мања јер је сразмерно мања количина флуида у контакту са зидом цеви. Уколико постоје стварна мерења потребно је одабрати ону једначину која је у најбољој ...Dejan Brkić. "Ефикасност дистрибуције и коришћења природног гаса у домаћинствима" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2010-03-30)
-
Ефикасност дистрибуције и коришћења природног гаса у домаћинствима
Dejan Brkić (2010-03-30)Природни гас ће се у будућности све више користити као енергент за подмиривање грејних потреба становништва у српским градовима. Стога је потребно изнаћи најповољнији начин употребе природног гаса. Природни гас се може користити за подмирење грејних потреба становништва на два дијаметрално супростављена начина, и то директно, тако што би се гас директно уводио у зграде путем дистрибутивног система за снабдевање гасом и затим сагоревао у гасном котлу којим је сваки стан опремљен (гасни дистрибутивни систем), или индиректно, тако што ...prirоdni gаs, distribuciја gаsа,grејаnjе, cеvоvоdi, cеvоvоdnе mrеžе,fаktоr trеnjа pri prоtоku fluidа,urbаnizаm... фактори отпора дати у тзв. Блазијусовом облику (12) праве линије у прилагођеном координатном систему log(1000·λ)=f(logRe); (Слика 7). B g ReA −⋅=λ (12) Бројни аутори препоручују Блазијусов облик једначине (12) за одређивање Дарсијевог хидрауличког отпора посебно ...
... а храпавост цеви За случај делимично турбулентног режима, у делу дијаграма где се грана линија која представља коефицијент хидрауличког отпора за глатке цеви и затим дели на више линија које одговарају различитим релативним храпавостима, Колбрук је предложио сажимање Прандтлове једначине ...
... Панхандлова једначина) се користи за цевоводе великог пречника, те је и логично да је вредност коефицијента хидрауличког отпора нешто мања јер је сразмерно мања количина флуида у контакту са зидом цеви. Уколико постоје стварна мерења потребно је одабрати ону једначину која је у најбољој ...Dejan Brkić. "Ефикасност дистрибуције и коришћења природног гаса у домаћинствима" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2010-03-30)
-
Pregled hidrodinamičkih istraživanja bunara sa horizontalnim drenovima numeričkim metodama
U radu je predstavljen pregled odabranih hidrodinamičkih istraživanja realizovanih primenom numeričkih metoda simulacije kretanja podzemnih voda pod uticajem rada bunara sa horizontalnim drenovima. Na osnovu pristupa u matematičkom i hidrauličkom tretiranju, kao i numeričkoj simulaciji bunara sa horizontalnim drenovima na modelima, predstavljeni su najznačajniji aspekti izrade hidrodinamičkih modela ovog kompleksnog tipa vodozahvatnog objekta. Metodologija obuhvata izbor: a) graničnih uslova za simulaciju prirodnih granica, izvora prihranjivanja i dreniranja izdani; b) primenjivanog stepena diskretizacije prostora obuhvaćenog modelom u planu i profilu; ...horizontalni bunari, hidraulika bunara, analitički modeli, numerički modeli, hidrodinamičko modeliranje podzemnih vodaĐorđije Božović, Dušan Polomčić, Dragoljub Bajić. "Pregled hidrodinamičkih istraživanja bunara sa horizontalnim drenovima numeričkim metodama" in Vodoprivreda, Srpsko društvo za odvodnjavanje i navodnjavanje (2020)
-
Hibridni sistem za planiranje i analizu ventilacije rudnika
... ogranke sa najvećim otporima, čime se obezbeđuje veća brzina konvergencije rešenju raspodele vazduha u mreži. Ovako izabrano stablo mreže, koje sadrži ogranke mreže sa najmanjim otporima, naziva se minimalno obuhvaćeno stablo /43/. U tom smislu se ogranci sa najvećim otporima tretiraju kao nezavisni ...
... ventilatora u njemu. Korak 3. Ogranke mreže bez ventilatora urediti u opadajući niz prema veličini njihovog otpora, odnosno nv+1, nv+2,... no. Korak 4. Počevši od ogranaka sa najmanjim otporom, u skladu sa topografijom mreže, formirati niz ogranaka, markirajući ih u obrnutom redosledu od izvršenog u ...
... vazduha i od izbora poligona. Da bi se obezbedilo brzo približavanje, za nezavisne ogranke se uzimaju ogranci sa velikim otporima tako da stablo mreže obuhvata ogranke sa najmanjim otporima. U stručnoj literaturi ovakvo stablo je poznato kao najkraće ili minimalno obuhvaćeno stablo. Modifikovani algoritam ...Nikola Lilić, Ranka Stanković, Ivan Obradović. Hibridni sistem za planiranje i analizu ventilacije rudnika, Rudarsko-geološki fakultet, Univerzitet u Beogradu, 2000
-
Model predviđanja potresa od miniranja na površinskim kopovima primenom simulacione metode Monte Karlo i fazi logike
Milanka N. Negovanović (2015-06-30)Modeliranje predviđanja potresa tla od miniranja primenom fazi logike i metode MonteKarlo zasnovano je na podacima dobijenim terenskim merenjima potresa uzrokovanihminiranjem. Promenljive modela definisane su analizom parametara bušenja i miniranjaminskih serija, kao i velosigrama izmerenih potresa od miniranja. Iskorišćene suprednosti fazi logike u implementaciji mnogo većeg broja ulaznih i izlaznih veličina zamodeliranje u odnosu na postojeće empirijske modele. Na osnovu identičnih podataka,dobijen je regresioni model predviđanja potresa, da bi se izvršilo testiranje novogmodela. U cilju povećanja pouzdanosti modela predviđanja, ...model, predviđanje potresa, miniranje, površinski kop, Monte Karlo, fazilogika, regresiona analiza, FFT analiza, spektri odziva, pomeraj pukotina... eksplozivnih punjenja, odnos visine etaže i linije najmanjeg otpora treba da bude veći od 2 [1]. 2.4.11 Linija najmanjeg otpora i rastojanje između minskih bušotina Prevelika linija najmanjeg otpora uzrokuje da gasovi eksplozije imaju veliki otpor drobljenju stenske mase i pomeranju izminiranog ...
... radne sredine [44]. Linija najmanjeg otpora i rastojanje između bušotina su osnovni parametri koji definišu geometriju miniranja. Sa aspekta kvaliteta drobljenja, postoji određeni opseg u kojem je vrednost linije najmanjeg otpora optimalna. Smanjenjem linije najmanjeg otpora povećava se broj bušotina ...
... dužnom )/(, 4 2 mkg d p Linija najmanjeg otpora minske bušotine za šahovski raspored bušotina W = (25 -35) d, (m) Linija najmanjeg otpora vertikalne minske bušotine )(, 2 75.0456.0 2 m Hmq plHpmqp W Linija najmanjeg otpora kose minske bušotine )(, 2 5.0425.0 2 ...Milanka N. Negovanović. "Model predviđanja potresa od miniranja na površinskim kopovima primenom simulacione metode Monte Karlo i fazi logike" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2015-06-30)
-
Model predviđanja potresa od miniranja na površinskim kopovima primenom simulacione metode Monte Karlo i fazi logike
Milanka N. Negovanović (2015-06-30)Modeliranje predviđanja potresa tla od miniranja primenom fazi logike i metode MonteKarlo zasnovano je na podacima dobijenim terenskim merenjima potresa uzrokovanihminiranjem. Promenljive modela definisane su analizom parametara bušenja i miniranjaminskih serija, kao i velosigrama izmerenih potresa od miniranja. Iskorišćene suprednosti fazi logike u implementaciji mnogo većeg broja ulaznih i izlaznih veličina zamodeliranje u odnosu na postojeće empirijske modele. Na osnovu identičnih podataka,dobijen je regresioni model predviđanja potresa, da bi se izvršilo testiranje novogmodela. U cilju povećanja pouzdanosti modela predviđanja, ...model, predviđanje potresa, miniranje, površinski kop, Monte Karlo, fazilogika, regresiona analiza, FFT analiza, spektri odziva, pomeraj pukotina... eksplozivnih punjenja, odnos visine etaže i linije najmanjeg otpora treba da bude veći od 2 [1]. 2.4.11 Linija najmanjeg otpora i rastojanje između minskih bušotina Prevelika linija najmanjeg otpora uzrokuje da gasovi eksplozije imaju veliki otpor drobljenju stenske mase i pomeranju izminiranog ...
... radne sredine [44]. Linija najmanjeg otpora i rastojanje između bušotina su osnovni parametri koji definišu geometriju miniranja. Sa aspekta kvaliteta drobljenja, postoji određeni opseg u kojem je vrednost linije najmanjeg otpora optimalna. Smanjenjem linije najmanjeg otpora povećava se broj bušotina ...
... dužnom )/(, 4 2 mkg d p Linija najmanjeg otpora minske bušotine za šahovski raspored bušotina W = (25 -35) d, (m) Linija najmanjeg otpora vertikalne minske bušotine )(, 2 75.0456.0 2 m Hmq plHpmqp W Linija najmanjeg otpora kose minske bušotine )(, 2 5.0425.0 2 ...Milanka N. Negovanović. "Model predviđanja potresa od miniranja na površinskim kopovima primenom simulacione metode Monte Karlo i fazi logike" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2015-06-30)
-
Proračun recirkulacionih pumpi u postrojenju za odsumporavanje dimnih gasova ,,TENT B"
Tomislav Trpković (2024)Predmet ovog rada baziraće se na proračunu i usvajanju mašinskih instalacija potrebnih za nesmetano funkcionisanje sistema dve međusobno povezane celine Absorber - Pumpna stanica, preko FRP ( Fiberglass Reinforced Plastic) cevovoda kojim se odvija transport suspenzije krečnjaka neophodnog u samom procesu odsumporavanja dimnih gasova. Pored tehničkog opisa same tehnologije koja uključuje tri objekta: Absorber, Pumpna Stanica i cevovod, glavni deo rada odnosiće se na proračun i usvajanje mašinskih instalacija koji uključuju recirkulacione radijalne centrifugalne pumpe i cevovode kojima ...postrojenje za odsumporavanje dimnih gasova, termoelektrana, pumpna stanica, FRP cevovod, Absorber, transport suspenzije gipsa, prirubnica, ventil, potisni cevovod, usisni cevovod... Je četvrti nivo rezervni. Četvrti nivo prskalica se aktivira tokom periodične rotacije linija u normalnom radu, automatske detekcije kvara na bilo kojoj radnoj liniji ili ručnog zaustavljanja bilo koje linije usled neposredne detekcije nepravilnosti u radu. 60 Tabela 5.3 Recirk. pumpe Naziv ...
... +R)*o d 2g gde je: fD - Mudijev koeficijent, L [m] - dužina cevovoda, R - koeficijent lokalnog otpora, i v [m/s] - brzuina fluida. L [m] - dužina cevovoda, R - koeficijent lokalnog otpora Za određivanje statičkog pada pritiska uzeta je u obzir razlika visina slobodne površine tečnosti ...
... 48 Sito 10 D |} Protokomer |7 '} |D TOTAL koef otpora 12.73 Proračun Gustina suspenzije pp=1000*100/{Cw/ps+(100-Cw)/(pl/1000)) pp kg/mš |1095.9 Unutrašnji prečnik cevi Di m 1.4 Površina preseka A m? 1.5386 Gubici od lokalnih otpora H1 mLlLC 3.5225 Gubici od trenja H2 mLC 0.205 Ukupno ...Tomislav Trpković. Proračun recirkulacionih pumpi u postrojenju za odsumporavanje dimnih gasova ,,TENT B", 2024
-
Optimizacija dužine strele rotornih bagera u funkciji stabilnosti kosina i efektivnosti rada na površinskim kopovima lignita Srbije
Branko M. Petrović (2016-07-12)Rotorni bageri su mašine koje se u današnje vreme najviše primenjuju uprocesu masovne eksploatacije uglja zahvaljujući, pre svega, nizu tehničkoeksploatacionihprednosti u odnosu na druge vrste bagera. Raznovrsnirudarsko-tehnički zahtevi otkopavanja doprineli su razvoju nekoliko tipova ovihmašina, tako da svaki od njih ima svoje prednosti i nedostatke u odnosu nadrugi tip.Predmet istraživanja u disertaciji odnosi se na izbor optimalnekonstrukcije strele bagera i njene usaglašenosti sa uslovima radne sredine kojiće vladati na površinskim kopovima lignita Srbije, imajući u vidu složene usloveeksploatacije (velika ...površinski kop, parametri bloka, kapacitet, rotorni bager, strelabagera, geomehanika, stabilnost kosina, ekonomija... geoloških istraživanja bušenjem. Na osnovu toga, predloženo je da se tehnologija otkopavanja otkrivke prilagodi tako da suma smičućih sila bude manja od sile otpora najslabijeg litološkog člana (upravo kod proslojka ugljevite gline), uključujući i deformacije izazvane sniženjem nivoa podzemnih voda. ...
... Razlozi su brojni i raznovrsni a prevashodno se mogu izdvojiti nedostaci koji se ogledaju u činjenicama da manja dužina strele bagera povlači za sobom manju širinu, manju visinu i manji korak napredovanja bagera u bloku, da nije moguć nesmetani pristup dozera u cilju planiranja trase za nastup ...
... svoju visinu kopanja zbog problema sa otporima pri kopanju materijala. Zato je neohodno da se nakon definisanja visine i nagiba etaže, tačno odrede i ostale osobine materijala koji se otkopava, a to su tvrdoća, abrazivnost, lepljivost, komadnost, otpori kopanja, tj. rezna sila za čije se određivanje ...Branko M. Petrović. "Optimizacija dužine strele rotornih bagera u funkciji stabilnosti kosina i efektivnosti rada na površinskim kopovima lignita Srbije" in Универзитет у Београду, Универзитет у Београду, Рударско-геолошки факултет (2016-07-12)
-
Geotehnički uslovi izgradnje nadvožnjaka "Balajnac" na autoputu E-80 deonica: Niš - Merošina
Dragoslav Rakić, Nikola Božović (2024)U sklopu prve deonice autoputa E-80 Niš – Merošina, izgrađen je nadvožnjak u zoni sela Balajnac koji je oslonjen na tri stubna mesta na međusobnom rastojanju od oko 26 m. Svaki stub je fundiran na šipovima i to sa predloženim rasporedom od 2 šipa u grupi na međusobnom rastojanju od 3.6 m. U radu su na osnovu izvršenih geotehničkih istraživanja terena, analizirani rezultati nosivosti vertikalno opterećenog šipa prečnika 1.2 m i dužine šipa od L = 23 m. Analiza ...Dragoslav Rakić, Nikola Božović. "Geotehnički uslovi izgradnje nadvožnjaka "Balajnac" na autoputu E-80 deonica: Niš - Merošina" in Peti Srpski kongres o putevima, Beograd, 30-31.05.2024., Beograd : Srpsko društvo za puteve "Via Vita" (2024)
-
Tehnologija izrade i opremanje magacina eksploziva za potrebe ležišta bakra
Aleksandar Milojević (2024)Nakon radova otvaranja i početka eksploatacije, rudno telo bakra velikih rezervi zahteva i veliku količinu eksploziva da bi se ostvario zacrtan kapacitet. Samim tim, neophodno je izraditi funkcionalan magacin eksploziva koji će biti pristupačan svim horizontima i koji će moći da ispuni celokupni kapacitet svih horizonata. Obzirom da će se u magacinu skladištiti eksploziv, on mora ispunjavati specijalne uslove kako bi skladištenje bilo bezbedno. Neophodno je isprojektovati magacin tako da ispuni sve zahteve po pitanju količine i načina skladištenja eksploziva, ...... osnovu analize rada utovartno-transportne mašine na dizel pogon saglasno fazi rada na čelu radilišta kao i ograničenosti prostora. Otpor cevovoda prečnika Otpor cevovoda prečnika O 1 m i dužine L= 220 m sistema separatnog provetravanja se rečuna prema izrazu: | 220 N R = 63,6 · a · << = 63 ...
... cevovodu postoje i tri krivine od po 90* svaka, statičkoj depresiji pravog dela cevovoda treba dodati i depresiju usled lokalnih otpora krivina. Depresija usled lokalnog otpora krivine se računa prema sledećem izrazu: hix = 0,035 · 9 · vŽ. = 0,035 · 1,57? · 16,6? = 23,80 Pa gde su: TMe — 1,57 180 ...
... suvom mestu, u radnoj sredini dovoljne čvrstoće. Najmanja udaljenost Jamskog magacina od glavnih infrastrukturnih tačaka data Jje u tabeli 3.1. 13 Tabela 3.1. Najmanja udaljenost magacina eksploziva od infrastrukturnih prostorija . Najmanja dozvoljena udaljenost (m) Objekat (uJVidaniša) i ...Aleksandar Milojević. Tehnologija izrade i opremanje magacina eksploziva za potrebe ležišta bakra, 2024
-
Uticaj otpora sredine na magnetsku koncentraciju sitnih klasa slabomagnetičnih minerala
Miroslav Ignjatović (1997)Miroslav Ignjatović. Uticaj otpora sredine na magnetsku koncentraciju sitnih klasa slabomagnetičnih minerala, Beograd:Rudarsko Geološki Fakultet, 1997
-
Određivanje optimalnih parametara odreska rotornih bagera u funkciji otpora na kopanje
Ivica Jakovljević (2008)Ivica Jakovljević. Određivanje optimalnih parametara odreska rotornih bagera u funkciji otpora na kopanje, Beograd:Rudarsko Geološki Fakultet, 2008
-
Laboratorijsko opredeljivanje elemenata otpora na smicanje na uzorcima stena rudnika Tajmište" metodom Barton"
Miroslav Ignjatović (1985)Miroslav Ignjatović. Laboratorijsko opredeljivanje elemenata otpora na smicanje na uzorcima stena rudnika Tajmište" metodom Barton", Beograd:Rudarsko-geološki fakultet, 1985
-
Merenje otpora kopanju na otkrivci kosovskih površinskih otkopa i određivanje specifične rezne sile
Hranislav Atanasković (1979)Hranislav Atanasković. Merenje otpora kopanju na otkrivci kosovskih površinskih otkopa i određivanje specifične rezne sile, Beograd:Rudarsko Geološki Fakultet, 1979
-
Izbor metode za određivanje otpora na kopanje rotornim bagerima u uslovima radne sredine površinskih kopova lignita kolubare
Dragan Ignjatović (1993)Dragan Ignjatović. Izbor metode za određivanje otpora na kopanje rotornim bagerima u uslovima radne sredine površinskih kopova lignita kolubare, Beograd:Rudarsko-geološki fakultet, 1993
-
Određivanje otpora u osloncima kombinovanih otkopnih mašina sa ozubljenim valjkom
Milisavljević Vladimir, Grozdanović Ines, Gašić Vladan. "Određivanje otpora u osloncima kombinovanih otkopnih mašina sa ozubljenim valjkom" in Zbornik radova Rudarsko-geoloskog fakulteta no. 35-36, Beograd:Univerzitet u Beogradu Rudarsko -geološki fakultet (1997): 129-134
-
Optimizacija parametara reza rotornog bagera pri otkopavanju materijala sa povećanom čvrstoćom
Saša D. BOŠKOVIĆ (2016)Saša D. BOŠKOVIĆ. Optimizacija parametara reza rotornog bagera pri otkopavanju materijala sa povećanom čvrstoćom, Beograd:Rudarsko Geološki Fakultet, 2016